Эксплуатация нефтяных и газовых скважин

Содержание

Слайд 2

Условие фонтанирования

Условие фонтанирования

Слайд 3

Фонтанирование возможно лишь в том случае, если энергия, приносимая на забой жидкостью,

Фонтанирование возможно лишь в том случае, если энергия, приносимая на забой жидкостью,
равна или больше энергии, необходимой для подъема этой жидкости на поверхность при условии, что фонтанный подъемник работает на оптимальном режиме, т. е. на режиме наибольшего к. п. д. За счет давления на забое скважины жидкость может быть поднята на высоту, соответствующую этому давлению. Полезная работа, которая совершается при подъеме 1 м3 жидкости, равна произведению веса жидкости на высоту подъема:

(1)

Слайд 4

Вместе с нефтью на забой может поступать свободный газ, кроме того, из

Вместе с нефтью на забой может поступать свободный газ, кроме того, из
той же нефти при снижении давления происходит выделение газа. Общее количество газа, приходящееся на 1 м3 товарной нефти и приведенное к стандартным условиям, называется полным газовым фактором Го. Газ, расширяясь, также совершает работу. Однако доля свободного газа на разных глубинах будет разная. Работу расширения совершает только свободный газ. Поэтому при подсчете работы расширения газа необходимо учитывать не полный газовый фактор Го, а меньшее количество газа (за вычетом растворенного), которое назовем эффективным газовым фактором Гэф.

Слайд 5

Однако, следуя рассуждениям А. П. Крылова, рассмотрим вопрос в упрощенной постановке. Будем

Однако, следуя рассуждениям А. П. Крылова, рассмотрим вопрос в упрощенной постановке. Будем
считать, что с каждым 1 м3 нефти на забой поступает Го кубических метров газа, приведенных к нормальным условиям. Растворимостью газа в первом приближении пренебрегаем. Возможная работа этого газа при изотермическом его расширении будет равна

(2)

Слайд 6

Таким образом, общее количество энергии, поступающей на забой с каждым кубическим метром

Таким образом, общее количество энергии, поступающей на забой с каждым кубическим метром
нефти будет равно

Поскольку на устье скважины всегда есть некоторое противодавление Ру, то поток ГЖС, покидая устье, уносит с собой некоторое количество энергии. Количество уносимой энергии по аналогии с (3) можно определить так:

Количество энергии, поступающей из пласта и затраченной в самой скважине в процессе подъема жидкости от забоя до устья, Wп будет равно разности W1 - W2, т. е.

(3)

(4)

(5)

Слайд 7

Напомним, что в (5) имеется общий множитель 1 м3 так как определяемая

Напомним, что в (5) имеется общий множитель 1 м3 так как определяемая
энергия относится к 1 м3 нефти. С учетом этого в (5) получится размерность Н-м, т. е. джоуль. Если фонтанный подъемник работает на оптимальном режиме, т. е. на режиме наибольшего к. п. д., то удельный расход газа R, необходимого для подъема 1 м3 жидкости, достигнет минимума Rопт. В таком случае количество энергии, минимально необходимое для фонтанирования, по аналогии с (5), будет равно

Следовательно, фонтанирование возможно, если

Откуда следует

(6)

(7)

(8)

Слайд 8

т. е. если из пласта поступает газа больше или столько, сколько нужно

т. е. если из пласта поступает газа больше или столько, сколько нужно
для подъема 1 м3 жидкости на режиме наивысшего к. и. д., то фонтанирование возможно. На основании экспериментальных исследований и теоретической обработки результатов А. П. Крыловым были получены формулы для определения удельного расхода газа Rmax при работе газожидкостного подъемника на режиме максимальной подачи Qmax. Эта формула имеет вид

(9)

Слайд 9

Из тех же исследований А. П. Крылова следует, что удельный расход газа

Из тех же исследований А. П. Крылова следует, что удельный расход газа
Rопт при работе газожидкостного подъемника на режиме наибольшего к. п. д. (Qопт) связан с Rmax соотношением

где относительное погружение

Подставляя (11) и (9) в (10), получим

(10)

(11)

(12)

Слайд 10

Известно, что опытные данные, которые легли в основу формулы (12), были получены

Известно, что опытные данные, которые легли в основу формулы (12), были получены
А. П. Крыловым на коротком газожидкостном подъемнике при работе, главным образом на смеси воды с воздухом. При таких условиях эксперимента растворимость газа в нефти не могла быть учтена. Из формулы (12) следует, что, формулируя условия фонтанирования (8), необходимо определить действительное количество газа, которое находится в свободном состоянии в фонтанном подъемнике при среднем давлении в подъемнике. В качестве среднего давления можно принять (следуя А. П. Крылову) среднее арифметическое, т. е.

(13)

Слайд 11

Среднее количество свободного газа определяется как разность полного газового фактора Го и

Среднее количество свободного газа определяется как разность полного газового фактора Го и
количества растворенного газа, которое определяется как произведение коэффнциента растворимости α на Pср, взятое в избыточных единицах давления,

(14)

Слайд 12

Далее необходимо учесть, что вода, сопровождающая нефть, практически не содержит растворенного газа

Далее необходимо учесть, что вода, сопровождающая нефть, практически не содержит растворенного газа
и замеряемый на промыслах газовый фактор Го относят к чистой необводненной нефти. Поэтому газ, выделяющийся из нефти, расходуется и на подъем воды. Если n - обводненность - доля воды в поднимаемой жидкости, то газовый фактор, отнесенный к 1 м3 жидкости, будет равен Гср ·(1 - n).
Таким образом, газовый фактор, определяющий количество кубических метров газа при стандартных условиях, находящегося в свободном состоянии при среднем давлении в подъемнике, и отнесенное к 1 м3 жидкости (обводненной нефти) и будет тем газовым фактором, который можно приравнять к величине Rопт. Этот газовый фактор называется эффективным газовым фактором и обозначается Гэф.

Слайд 13

Поэтому с учетом растворимости газа условие фонтанирования теперь запишется так:

или в развернутом

Поэтому с учетом растворимости газа условие фонтанирования теперь запишется так: или в
виде

Из неравенства (16) можно определить минимально необходимое давление на забое Рс, обеспечивающее фонтанирование при заданной комбинации других величин, таких как Го, d, L, Ру, Р. Для определения минимального Рс необходимо решить неравенство (16) относительно Рс. Однако сделать это нельзя, так как выражение (16) относительно Рс трансцендентно. Поэтому решение неравенства (16) получается либо подбором такой величины Рс , которая обращает неравенство (16) в тождество, либо графоаналитическим путем.

(15)

(16)

Слайд 14

Рис. 1 Графоаналитическое решение уравнения
при определении минимального давления фонтанирования при разных

Рис. 1 Графоаналитическое решение уравнения при определении минимального давления фонтанирования при разных обводненностях продукции скважин
обводненностях продукции скважин

Слайд 15

На рис. 1 показаны эти графические построения. Точка А пересечения этих двух

На рис. 1 показаны эти графические построения. Точка А пересечения этих двух
линий (1 и 2), соответствующих левой н правой частям (16), дает значение, при котором правая и левая части (16) равны. Это будет искомое минимальное давление на забое скважины, обеспечивающее процесс фонтанирования при заданных условиях. При увеличении обводненности n эффективный газовый фактор Гэф пропорционально уменьшается, а оптимальный удельный расход газа Rопт несколько увеличивается за счет увеличения плотности водонефтяной смеси. Поэтому точка пересечения линий Гэф(Pс) и Rопт(Pс) для нового, увеличенного значения n переместится вправо (точка В). Таким образом, при увеличении обводненности минимально необходимое для фонтанирования давление на забое скважины увеличивается.

Слайд 16

Так можно рассчитать минимальные давления фонтанирования для разных обводненностей n и получить

Так можно рассчитать минимальные давления фонтанирования для разных обводненностей n и получить
новую зависимость Pс(n) для прогнозирования возможностей фонтанного способа добычи. Область значений Pс , превышающих минимальное давление фонтанирования, - это область, в которой выделяющееся в скважине количество газа Гэф больше минимально необходимого Rопт . На рис. 1 эта область заштрихована. Влево от точки В (или соответственно от точки A при меньшей обводненности n) лежит область значений Pс , при которых фонтанирование невозможно, так как поступающее в скважину количество газа Гэф < Rопт .

Слайд 17

К приведенным в этом параграфе формулам необходимо сделать несколько замечаний.
1. Во всех

К приведенным в этом параграфе формулам необходимо сделать несколько замечаний. 1. Во
формулах давление (Па) надо брать в абсолютных единицах, т. е. с учетом атмосферного давления Pо. В соответствии с этим в формуле (8.37) коэффициент растворимости α имеет размерность м3 / (м3Па)
2. При выводе формул предполагалось, что фонтанные трубы спущены до забоя скважины и давление у башмака НКТ Рб равно забойному давлению Рс.
3. Если башмак труб находится выше забоя и Рб < Рс , то во все формулы вместо Рс необходимо подставить Рб .
4. Если выделение газа начинается не на забое, а в фонтанных трубах на некоторой глубине Lнас, то во все формулы вместо Рс или Рб необходимо подставить давление насыщения Pнас и соответственно вместо L - Lнас.

Слайд 18

Глубина начала выделения газа в фонтанных трубах Lнас может быть определена из

Глубина начала выделения газа в фонтанных трубах Lнас может быть определена из
соотношения (16) которое перепишем следующим образом:

Равенство (17) необходимо решить относительно Lнас . С этой целью обозначим

(17)

(18)

(19)

Слайд 19

С учетом (18) и (19) перепишем (17) так:

Выражение (20) перегруппируем следующим образом:

Это

С учетом (18) и (19) перепишем (17) так: Выражение (20) перегруппируем следующим
квадратное уравнение, решением которого будет

(20)

(21)

(22)

Слайд 20

В (22) знак минус перед корнем опускается, так как в противном случае

В (22) знак минус перед корнем опускается, так как в противном случае
получается нереальный результат. Подставляя в (22) значения А и В согласно (18) и (19), окончательно получим

Определив глубину Lнас, на которой должно (по расчету) существовать давление Рнас, можно определить минимальное давление фонтанирования на забое скважины Рс, прибавив к давлению Рнас гидростатическое давление столба жидкости от глубины Lнас до забоя Н,

где ρ - плотность насыщенной газом нефти (жидкости).

(23)

(24)

Имя файла: Эксплуатация-нефтяных-и-газовых-скважин.pptx
Количество просмотров: 38
Количество скачиваний: 0