РАЗРАБОТКА СЕМЕЙСТВА АДАПТИВНЫХ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИХ ГАСИТЕЛЕЙ КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ РЕЛЬСОВЫХ И БЕЗРЕЛЬСОВЫХ ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ
- Главная
- Разное
- РАЗРАБОТКА СЕМЕЙСТВА АДАПТИВНЫХ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИХ ГАСИТЕЛЕЙ КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ РЕЛЬСОВЫХ И БЕЗРЕЛЬСОВЫХ ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ
Содержание
- 2. В настоящее время в мировом сообществе широко используется автомобильный и железнодорожный подвижной состав предназначенный, как для
- 3. В современных конструкциях транспортных средств и, в частности, в их рессорном подвешивании нашли широкое применение различные
- 4. Учитывая вышеизложенное, в ЕГУ им. И.А. Бунина совместно с ОрелГТУ, проводится НИР по теме «Разработка практических
- 5. Сущность предложенных технических решений заключается в том, что поршни снабжены вертикальными дроссельными каналами, которые переходят на
- 6. На основе представленных разработок выполнена и дополнена расширенная классификация демпфирующих устройств адаптивного типа предназначенных для рельсовых
- 7. Рассмотрим, в качестве примера, один из вариантов предложенных технических решений (RU2385425), который наиболее полно отражает конструкции,
- 8. своей продольной оси симметрии, рассеивает энергию рабочего хода в окружающую среду. При движении штока 2 в
- 9. Известно , что коэффициент демпфирования α(t) зависит от гидравлических сопротивлений в дроссельном канале амортизатора, вязкости рабочей
- 10. Так как при движении поршня происходит чистое кручение штока, то абсолютный угол его закручивания можно определить
- 11. Данная методика апробирована при расчёте рациональных параметров вышеописанной конструкции амортизатора, при которых выполняются условия эффективности виброзащиты
- 13. Анализ полученных численных решений и представленных графиков показывает, что эффективность демпфирования колебаний транспортных машин достигается за
- 14. Такие гасители имели габаритные характеристики аналогичные серийным конструкциям типа МКЗ и КВЗ широко используемых в подвесках
- 15. Подобные тензорезисторы также устанавливались на тензометрических пальцах в местах крепления штоков гасителей к кронштейнам и позволяющие
- 16. На левом рис. представлена осциллограмма характеризующая изменение инерционной силы PИ для серийного и экспериментального гасителя, а
- 17. Общая погрешность обработки осциллограмм всех испытаний лежит в пределах от 0,68 до 6,1%, а средняя ошибка
- 18. В качестве примера проанализируем зарегистрированные параметры гидравлического гасителя колебаний, используемого в конструкции для подвески автомобиля УАЗ
- 19. Особое внимание при создании гидравлических амортизаторов уделяют стендовым испытаниям на специальном оборудовании. Так в настоящее время
- 21. Скачать презентацию
Слайд 2В настоящее время в мировом сообществе широко используется автомобильный и железнодорожный подвижной
В настоящее время в мировом сообществе широко используется автомобильный и железнодорожный подвижной
Известно, что подвеска транспортных средств представляет собой сложную колебательную систему, состоящую из масс кузовов и колёс, соединенных между собой упругими устройствами и гасителями колебаний (амортизаторами). При движении автомобильного или железнодорожного подвижного состава с большими поступательными скоростями значение амортизаторов значительно возрастает. Так при установке амортизаторов повышается плавность хода, предотвращается накопление и усиление колебаний и снижается нагруженность несущих конструкций.
Демпфирование колебаний осуществляется как в самих элементах подвешивания, так и в специально предназначенных устройствах – гасителях колебаний. В зависимости от физической природы диссипации, силы гашения подразделяют на – фрикционные, гидравлические и силы конструкционного демпфирования. Потребную величину демпфирования фрикционными гасителями оценивают зоной трения подвешивания δтр, гидравлическими гасителями безразмерным параметром демпфирования D и гасителями конструкционного демпфирования декрементом колебаний δ. На сегодняшний день наибольшее распространение в подвесках рельсовых и безрельсовых транспортных средств получили гидравлические амортизаторы.
Несмотря на свою эффективность использования, все известные гидравлические гасители колебаний обладают рядом недостатков и наиболее существенными из них являются – сложность конструкции, за счёт наличия клапанных устройств, а, следовательно, и низкая надежность, невозможность в автоматическом режиме изменять свою демпфирующую характеристику, и самое главное то, что не все их детали участвуют в процессе рассеивания энергии.
Слайд 3В современных конструкциях транспортных средств и, в частности, в их рессорном подвешивании
В современных конструкциях транспортных средств и, в частности, в их рессорном подвешивании
Слайд 4Учитывая вышеизложенное, в ЕГУ им. И.А. Бунина совместно с ОрелГТУ, проводится НИР
Учитывая вышеизложенное, в ЕГУ им. И.А. Бунина совместно с ОрелГТУ, проводится НИР
Слайд 5Сущность предложенных технических решений заключается в том, что поршни снабжены вертикальными дроссельными
Сущность предложенных технических решений заключается в том, что поршни снабжены вертикальными дроссельными
Слайд 6На основе представленных разработок выполнена и дополнена расширенная классификация демпфирующих устройств адаптивного
На основе представленных разработок выполнена и дополнена расширенная классификация демпфирующих устройств адаптивного
Слайд 7Рассмотрим, в качестве примера, один из вариантов предложенных технических решений (RU2385425), который
Рассмотрим, в качестве примера, один из вариантов предложенных технических решений (RU2385425), который
Такой гидромеханический гаситель колебаний адаптивного типа состоит из рабочего цилиндра 1, в котором подвижно на штоке 2 в его вертикальной плоскости расположена верхняя часть поршня 3 и нижняя часть поршня 4. Соединение последних со штоком 2 выполнено за счет паза 5, изготовленного на штоке 2 и выступов 6, расположенных на верхней части поршня 3 и нижней части поршня 4. В верхней части поршня 3 и нижней части поршня 4 выполнены вертикальные каналы 7, переходящие в горизонтальные каналы 8 и ребра 9. Между верхней частью поршня 3 и нижней частью поршня 4 установлена пружина сжатия 10, при этом в нижней части поршня 4 выполнены дополнительные вертикальные каналы 11, переходящие в горизонтальные участки 12. Верхняя часть поршня 3 и нижняя часть поршня 4 зафиксированы упором 13, изготовленном на штоке 2 и гайкой 14. Рабочий цилиндр заполнен рабочей жидкостью 15. Верхняя часть поршня 3 снабжена цилиндрической формы углублением 16, а нижняя часть поршня 4 имеет выступ 17.
Работает устройство следующим образом. При движении транспортного средства, на котором в его рессорной подвеске может быть установлен данный гаситель колебаний и преодолением его колес неровностей рельсового пути, возможен периодический рабочий ход штока 2 по стрелке А и отдача его по стрелке В. В этом случае амплитуда колебаний штока 2, а, следовательно, верхней части поршня 3 и нижней части поршня 4, происходят совместно, не вызывая упругой деформации пружины сжатия 10. При этом, рабочая жидкость 15, например, при рабочем ходе, протекает по стрелке С, попадая в дополнительные вертикальные каналы 11, поступая в пространство между верхней частью поршня 3 и нижней частью поршня 4 также по стрелкам С. Далее рабочая жидкость 15, опять таки по стрелкам С, поступает как в вертикальные каналы 7 нижней части поршня 4, так и верхней части поршня 4, и, истекая под давлением из горизонтальных каналов 8, взаимодействует с ребрами 9, создавая вращающий момент на штоке 2, который, упруго деформируясь относительно
Слайд 8своей продольной оси симметрии, рассеивает энергию рабочего хода в окружающую среду. При
своей продольной оси симметрии, рассеивает энергию рабочего хода в окружающую среду. При
Для оценки геометрических и кинематических параметров предложенной конструкции гидромеханического амортизатора разработана математическая модель. При формировании математической модели использованы известные уравнения динамики, теории упругости и гидромеханики. В качестве базового расчётного соотношения принято уравнение движения сосредоточенной массы m0, которое для случаев силового, кинематического и смешанного возбуждения имеет вид:
,
,
где, m0 – подрессоренная масса экипажа, кгс·с2/м;
с – жёсткость упругого элемента рессорного подвешивания, кгс/м;
αя – переменный коэффициент демпфирования, кгс·с/м;
z – обобщённая координата, м;
h – высота неровности пути, м;
ω – круговая частота колебаний кузова экипажа.
Слайд 9Известно , что коэффициент демпфирования α(t) зависит от гидравлических сопротивлений в дроссельном
Известно , что коэффициент демпфирования α(t) зависит от гидравлических сопротивлений в дроссельном
где, μ – коэффициент динамической вязкости, кгс·с/м2;
l – суммарная длина канала дросселя, включающая в себя длины его вертикальных и горизонтальных участков, м;
S – приведённая площадь поршня, м2;
d – эквивалентный диаметр дроссельного канала, м;
ζ – коэффициент гидравлических потерь в дроссельном канале;
К – обобщённый коэффициент, учитывающий влияние турбулентности потока и местных сопротивлений на пропускную способность дросселя с острыми входными кромками.
Последний коэффициент определяется по зависимости:
где, Re* - критическое значение числа Рейнольдса, а число Рейнольдса Re равно
где, ν, кинематическая вязкость рабочей жидкости, а Vср средняя скорость её течения и она может быть вычислена по формуле
В последней зависимости VП поступательная скорость поршня, а n число дросселей и fк площадь поперечного сечения одного дросселя. В итоге можно установить численное значение эквивалентного диаметра канала дросселя из условия изменения площади поперечного сечения при угловых перемещениях штока по формуле:
где, r – радиус дроссельного канала 12 выполненного на выступе 17 нижней половины поршня 4;
R - радиус расположения дроссельных каналов на выступе 17.
Слайд 10Так как при движении поршня происходит чистое кручение штока, то абсолютный угол
Так как при движении поршня происходит чистое кручение штока, то абсолютный угол
при этом, крутящий момент на штоке будет
где окружное усилие, создаваемое потоком рабочей жидкости на рёбра половин поршня определяется по зависимости
. В данном уравнении важным параметром является мгновенный расход рабочей жидкости w, который может быть вычислен по формуле:
где, μ1 – коэффициент истечения рабочей жидкости, зависящий от её вязкости, перепада давления в дроссельных каналах их формы и размеров.
После установления режима движения рабочей жидкости и сравнения его с критическим значением Rе(кр) можно определить перепад давлений её по зависимости:
где, α1 – коэффициент Кориолиса;
λтр – коэффициент учитывающий сопротивление тока рабочей жидкости на прямом участке каналов поршня и выступе 17.
Анализируя изложенную методику видно, что неизвестными в записанных уравнениях являются перемещения элементной базы гасителя колебаний по оси z, коэффициент демпфирования αя, эквивалентный диаметр d, угловые перемещения штоков φ, крутящий момент Ткр, окружное усилие F1, мгновенный расход w и перепад давлений Δр.
Слайд 11Данная методика апробирована при расчёте рациональных параметров вышеописанной конструкции амортизатора, при которых
Данная методика апробирована при расчёте рациональных параметров вышеописанной конструкции амортизатора, при которых
Слайд 13Анализ полученных численных решений и представленных графиков показывает, что эффективность демпфирования колебаний
Анализ полученных численных решений и представленных графиков показывает, что эффективность демпфирования колебаний
Для оценки работоспособности предложенных конструкций гидромеханических демпферов адаптивного типа в период 2008-2009г на учебно-лабораторной базе ЕГУ им. И.А. Бунина были изготовлены макетные образцы перспективных гидравлических гасителей колебаний выполненных по патенту RU2230241 и испытаны в стендовых условиях в сравнении с серийными образцами.
Слайд 14Такие гасители имели габаритные характеристики аналогичные серийным конструкциям типа МКЗ и КВЗ
Такие гасители имели габаритные характеристики аналогичные серийным конструкциям типа МКЗ и КВЗ
Опыты проводились в период декабрь–март 2008–2009г на спроектированном стенде с использованием поперечно-строгального станка модели 7А33 Оренбургского станкостроительного завода были проведены сравнительные экспериментальные исследования по изучению силового нагружения, трёх макетных образцов гидравлических гасителей колебаний, выполненных по патенту RU2230241 и серийных образцов используемых на вышеуказанных транспортных средствах. На ползуне станка с помощью кронштейна шарнирно крепился корпус макетного или серийного гасителя колебаний, шток которого также шарнирно присоединяется к другому кронштейну, жестко закрепленному к опорной плите установленной с помощью болтов на столе станка. На штоках, как сплошного, так и полого сечения как серийных, так и макетных образцах гасителей наклеивались тензорезисторы базой 5 мм расположенные по отношению друг к другу под углом 900 и позволяющие фиксировать крутящие моменты Мкр, возникающие на штоках при продольных их перемещениях.
Слайд 15Подобные тензорезисторы также устанавливались на тензометрических пальцах в местах крепления штоков гасителей
Подобные тензорезисторы также устанавливались на тензометрических пальцах в местах крепления штоков гасителей
Затем выполнялась настройка тензометрической аппаратуры и проводилась тарировка датчиков всех тензометрических конструкций путем последовательного нагружения их и разгружения статической силой Р от действия пружинного динамометра в том числе и крутящего момента Мкр, создаваемого на штоках с помощью присоединения рычага длиной один метр. Результаты тарировки тензометрических конструкций фиксировались на тарировочных осциллограммах и затем строились тарировочные графики. По готовности собранной тензометрической конструкции на стенде оператор устанавливал ход ползуна поперечно-строгального станка на амплитуду линейного перемещения в размере 50мм и выбирал его поступательную скорость, соответствующую частоте перемещения ползуна равную двум колебаниям в секунду. Одновременно фиксируя на осциллографе и затем на принтере характер изменения нагрузок и крутящих моментов на осциллограммах. Запись каждой из осциллограмм осуществлялась в течение 10 секунд. В результате были получены осциллограммы, характеризующие силовое нагружение тензометрических пальцев и штоков, как для серийных амортизаторов так и опытных макетных перспективных образцов, выполненных по патенту RU2230241. Опыты проводились в пятикратной повторности на каждом из исследуемых конструкций амортизаторов. В результате были получены соответствующие осциллограммы, две из которых в качестве примера показаны на рис.3, и рис.4 и записаны для гасителя колебаний модели КВЗ для пассажирского вагона длиной 24,6м.
Испытания каждого из вышеуказанных образцов производились согласно имеющихся литературных источников и работ, посвященных изучению силового нагружения, колебаний и работоспособности гидравлических гасителей колебаний различных рельсовых и безрельсовых транспортных средств следующим образом. Установив исследуемый гаситель колебаний на стенд и закрепив его на соответствующих кронштейнах, его шток выдвигался на половину полного рабочего хода и ход ползуна поперечно строгального станка устанавливался равным 50 мм. После этого тензорезисторы тензометрических пальцев и штоков подключались к вышеуказанной тензометрической аппаратуре и устанавливались нулевые показания тензометрических узлов гасителя.
Слайд 16На левом рис. представлена осциллограмма характеризующая изменение инерционной силы PИ для серийного
На левом рис. представлена осциллограмма характеризующая изменение инерционной силы PИ для серийного
Обработку осциллограмм указанных этапов испытаний производили на основании многочисленных работ, посвященных статистической обработке экспериментальных данных. Измерение пиков амплитуд вели с помощью измерителя с точностью отсчета 0,3 мм и значения пиков располагали в ряд распределения в порядке возрастания числа повторений. Графическое представление статистического ряда в виде гистограмм являлось предварительным этапом при выборе закона распределения и расчетами было установлено, что полученные распределения соответствуют нормальному закону распределения. Испытания показали, что кривые нормального распределения удовлетворительно соответствуют статистическому ряду, что подтверждается найденным критерием согласия Пирсона, который для рассматриваемых примеров лежит в среднем в пределах от 0,613 до 0,232.
Слайд 17Общая погрешность обработки осциллограмм всех испытаний лежит в пределах от 0,68 до
Общая погрешность обработки осциллограмм всех испытаний лежит в пределах от 0,68 до
В результате проведенных исследований с учетом статистической обработки полученных осциллограмм были установлены средние значения характеристик исследуемых параметров, численные значения которых представлены в таблице.
Примечание. Мкр в числителе – расчетная величина, в знаменателе – экспериментально полученная, полый шток × сплошной шток. FП – площадь поршня, см2; f0 – площадь дроссельных отверстий, см2; PИ – сила инерционного сопротивления амортизатора, Н; emax∙10-4 – удельная энергоемкость emax=f(FП, PИ) в зависимости от температуры рабочей жидкости, Дж/кгс; φд – коэффициент, учитывающий размер полных площадей поршня и дросселирующих (калиброванных) его отверстий.
Слайд 18В качестве примера проанализируем зарегистрированные параметры гидравлического гасителя колебаний, используемого в конструкции
В качестве примера проанализируем зарегистрированные параметры гидравлического гасителя колебаний, используемого в конструкции
Анализ проведённых стендовых экспериментальных исследований показал, что разработанные гидравлические гасители колебаний, выполненные по патенту RU2230241, способствуют не только возникновению сосредоточенных сил, способствующих изгибу пальцев крепления их к конструкционным элементам рессорного подвешивания и экипажа транспортного средства, но и изгибных моментов. Однако такие нагрузки упруго воспринимаются упругими элементами, размещенными в проушинах штоков и корпусов гасителей, что позволяет создавать дополнительные реактивные изгибающие моменты, участвующие в рассеянии энергии отбоя и сжатия совместно с моментами, создаваемыми на штоках кольцевого и сплошного сечений гасителей. В то же время, сравнивая стендовые экспериментальные, конструкционные и технологические показатели серийных и опытных образцов гидравлических гасителей колебаний, видно, что последние более просты по устройству, не имеют сложных перепускных клапанов, надежны в работе, ремонтопригодны и технологичны в изготовлении.
Слайд 19Особое внимание при создании гидравлических амортизаторов уделяют стендовым испытаниям на специальном оборудовании.
Особое внимание при создании гидравлических амортизаторов уделяют стендовым испытаниям на специальном оборудовании.
Недостатком стендовых испытаний является трудность имитации всех факторов, характерных для дорожных условий.
Анализ научно-исследовательских отчётов в этой области техники, литературных источников, отечественных, и зарубежных патентов позволил разработать более простую и эффективную конструкцию стенда для испытаний гидравлических амортизаторов, которая может быть использована не только в подвесках безрельсовых транспортных средств, но рессорном подвешивании рельсовых экипажей. Такая конструкция признана изобретением (RU2409807).
Стенд для испытания гидравлических амортизаторов состоит из рамы 1, на которой с помощью подшипников 2 установлена планшайба 3, снабженная коническим колесом 4, взаимосвязанным с конической шестерней 5, присоединенной к приводу их управления, состоящего из передаточного механизма 6 и электродвигателя 7. На планшайбе 3 закреплены направляющие 8, на которых подвижно установлены стойки 9, жестко присоединенные к
дугообразной формы балке 10, снабженной технологическими отверстиями 11. К планшайбе 3 шарнирно присоединен корпус 12 гидравлического амортизатора, а его шток 13 к одному из технологических отверстий 11. К дугообразной формы балке 10 жестко присоединен вал 14, размещенный в опоре 15 рамы 1 и подпружиненный пружиной сжатия 16. На валу 14 закреплена гайка 17 с винтом 18, несущим на себе опорный каток 19 и рукоятку 20. Рама 1 стенда снабжена съемными имитационными неровностями 21.