Вибір струмоведучих частин

7.1 Вибір збірних шин
За економічною густиною струму перевіряються гнучкі проводи напругою більше 35 кВ, проводи довгих зв'язків блочних генераторів з ВРП, гнучкі струмопроводи генераторної напруги. Переріз округлюється до найближчого стандартного.
Перевірці за економічною густиною струму не підлягають :
- мережі промислових підприємств та споруд напругою до 1 кВ при Tmax до 4000 год.;
- відгалуження до окремих електроприймачів U < 1 кВ, а також освітлювальні мережі;
- збірні шини електроустановок і ошиновка в межах відкритих та закритих РП всіх напруг
за струмом обтяженого режиму:
Перевірка перерізу на нагрівання (за допустимим струмом)
Вибір шин здійснюється:

Визначення струму обтяженого режиму

Визначимо струми обтяжених режимів
ЛЕП:
1,154 (кА)
1,538 (кА)
Генератор:
1,282(кА)
1,349(кА)
АТЗ:
0,578(кА)
0,867(кА)
Вибираємо по струму найбільш потужного приєднання - ЛЕП=1,538 (кА)

Вибираємо шини з проводу 3×АС 600/72
Ідоп = 3×1050 А; d = 33,2 мм.
Перевірка по допустимому струму:
Ідоп = 3⋅1050 = 3150 А >Ір.max = 1,538А.
Вибір збірних шин
Перевірка за умовами корони необхідна для гнучких провідників при напрузі 35 кВ і вище.
Розряд у вигляді корони виникає біля проводів при високих напруженостях електричного поля. Процеси іонізації повітря біля проводу призводять до додаткових втрат енергії, до виникнення радіозавад та утворення озону, який негативно впливає на контактні поверхні.
Проводи не будуть коронувати, якщо найбільша напруженість поля біля поверхні будь-якого проводу не більше
Таким чином, умову виникнення корони можна записати у вигляді
0,9⋅Е0≥ 1,07⋅Е

Перевірка за умовами корони
Розряд у вигляді корони виникає при максимальному значенні початкової критичної напруженості електричного поля, кВ/см:
де m - коефіцієнт, який враховує шорсткість поверхні проводу (для багатопроволочних проводів m = 0,82); - радіус проводу, см
r0 = d /20 = 1,66 см – радіус проводу
d = 33,2 мм
Провід марки АС – алюмінієвий зі стальними жилами

Напруженість електричного поля біля розщеплених проводів
де K - коефіцієнт, який враховує кількість проводів в фазі;
Umax - максимальна допустима напруга установки, кВ;
rек - еквівалентний радіус розщеплених проводів, см;
Dср - середня геометрична відстань між проводами фаз, см
(при горизонтальному розташуванні фаз Dср = 1,26⋅D);
n - кількість проводів в фазі
Перевірка за умовами корони
кВ/см

Перевірка за умовами корони
Відстань між проводами в розщепленій фазі a приймається в установках 220 кВ рівною 20-30 см, в установках 330-750 кВ - 40 см

Розрахунок напруженості електричного поля біля розщеплених проводів
Перевірка за умовами корони
К – коефіцієнт, що враховує кількість проводів n=3 в фазі
К = 1+2 ⋅r0 /а
К = 1+2⋅ ⋅1,66/40 = 1,143
rек – еквівалентний радіус розщеплених проводів у фазі
rек =
rек
= 13,848(см)
Dср – середня геометрична відстань між проводами фаз, см
Dср = 1,26⋅D
D – відстань між фазами, см
Dср = 1,26⋅600 = 756(см)

Перевірка за умовами корони
Напруженість електричного поля біля розщеплених проводів
24,571 (кВ/см)
0,9⋅30,973 = 27,549 (кВ/см) > 1,07⋅24,571 = 26,29 (кВ/см)
Умова виконується, отже, проводи не будуть коронувати
Вибраний переріз не перевіряється на термічну дію струму КЗ
Так як шини виконані голими проводами на відкритому повітрі
Перевірка на електродинамічну стійкість
На електродинамічну дію струму КЗ перевіряються гнучкі шини РП при
20 кА і проводи повітряних ліній при 50 кА
Перевірку шин на електродинамічну стійкість не виконуємо оскільки Іп0 = 17,773 кА < 20 кА; Іу=48,754<50 кА

Перевірка на електродинамічну стійкість
При великих струмах КЗ проводи в фазах в результаті динамічної взаємодії можуть настільки зближуватися, що відбудеться схрещення або пробій між фазами. Найбільше наближення фаз спостерігається при двофазному КЗ між сусідніми фазами, коли проводи спочатку відкидаються в протилежні сторони, а потім після відключення струму КЗ рухаються назустріч один одному. Їх зближення буде тим більшим, чим менша відстань між фазами, чим більша стріла провисання і чим більша тривалість протікання і значення струму КЗ. Зближення гнучких струмопроводів при протіканні струмів КЗ може бути визначено за наступним методом.
Зусилля від тривалого протікання струму двофазного КЗ визначається, Н/м:
де - періодична складова струму при трифазному КЗ, кА; D - відстань між фазами, м

Перевірка на електродинамічну стійкість
Визначають силу тяжіння 1 м струмопроводу з врахуванням розпорок в середині фаз, Н/м:
g = 1,1 ⋅ 9,8 ⋅ m,
де m - маса 1 м струмопроводу, кг
Визначають співвідношення де h - максимальна розрахункова
стріла провисання в кожному прогоні при максимальній розрахунковій температурі, м (для ВРП не більше ніж 2-2,5 м);
- еквівалентний за імпульсом час дії швидкодіючого захисту, с. Для віток генераторів і трансформаторів в середньому
де - дійсна витримка часу захисту від струмів КЗ; 0,05 - враховує вплив аперіодичної складової

Перевірка на електродинамічну стійкість
В залежності від та
за діаграмою відхилення гнучкого струмопроводу з горизонтальним розташуванням фаз під дією струмів КЗ, визначають відхилення проводу b, м
Знайдене значення b порівнюють з максимально допустимим
де d - діаметр струмопроводу, м
- найменша допустима відстань між сусідніми фазами в момент їх найбільшого зближення, м

Перевірка на електродинамічну стійкість
Якщо з'ясується, що
то необхідно зменшити стрілу провисання або збільшити відстань між фазами. Для зменшення стріли провисання, встановлюють додаткові опори, тобто фактично зменшують прогін.
Гнучкі струмопроводи з розщепленими фазами перевіряють також на електродинамічну взаємодію провідників однієї фази. Зусилля на кожний провід від взаємодії з рештою n-1 проводів складає, Н/м
де n - число проводів в фазі; d - діаметр фази, м
Для фіксації проводів та зменшення імпульсних зусиль в них встановлюють внутрішньофазові (дистанційні) розпірки

Встановлення розпорок всередині розщепленої фази
Під дією імпульсних зусиль fц провідники прагнуть наблизитися до центру. Для фіксації проводів та зменшення імпульсних зусиль в них встановлюють внутрішньофазові (дистанційні) розпірки. На ділянках проводу поблизу джерел живлення відстань між ними може складати 3-5 м, а на віддалених прогонах по мірі зменшення струмів КЗ ця відстань збільшується. Якщо за умовою електродинамічної стійкості дистанційних розпорок не потрібно, то їх встановлюють через 15 м для фіксації проводів розщепленої фази

7.2 Вибір гнучких шин
За економічною густиною струму перевіряються гнучкі проводи напругою більше 35 кВ, проводи довгих зв'язків блочних генераторів з ВРП, гнучкі струмопроводи генераторної напруги.
Економічна густина струму jек, А/мм2

Перевірка за економічною густиною струму
Ділянка ВРП-500 кВ – БТ 4
Гнучкими шинами виконують приєднання від ВРП до
автотрансформатора звязу АТЗ
блоку генератор-трансформатор
пуско-резервного трансформатора власних потреб ПРТВП (якщо є)
лінію електропередачі ПЛЕП
по економічній густині струму
1,282 (кА)
Отриманий економічний переріз є мінімально допустимим
для даного приєднання

Перевірка за економічною густиною струму
Вибираємо шини з проводу 3×АС 600/72
Отриманий економічний переріз є мінімально допустимим
для даного приєднання
Умова виконується
Перевірка по допустимому струму
Ідоп = 3×1050 А
Ідоп = 3⋅1050 = 3150 А >Ір.max = 1,538А.
Інші перевірки виконуються аналогічно до вибору збірних шин.
А саме:
перевірка за умовами корони;
перевірка на електродинамічну стійкість.

Приклади застосування гнучких шин

7.3 Вибір жорстких шин
В РП 6-10 кВ ошиновка і збірні шини виконуються жорсткими алюмінієвими шинами. При струмах до 2000 А застосовуються одно- та двохполосні шини. При великих струмах рекомендуються шини коробчастого перерізу
Згідно з ПУЕ збірні шини електроустановок і ошиновка в межах відкритих і закритих РП всіх напруг за економічною густиною не перевіряються.
Вибір перерізу шин здійснюється за нагрівом (за допустимим струмом) Умова вибору

За умовами експлуатації беремо алюмінієві шини коробчатого перерізу
2(100×45×6), Ідоп = 3500 (А); q = 2×1010 = 2020 (мм2)
По умовам нагріву в тривалому режимі шини проходять
Перевірка жорстких шин за нагрівом
Приклади використання жорстких шин

Перевірка шин на електродинамічну стійкість
Жорсткі шини, закріплені на ізоляторах, є динамічною коливальною системою, яка знаходиться під впливом електродинамічних сил. В такій системі виникають коливання, частота яких залежить від маси і жорсткості конструкцій. Якщо власні частоти менші за 30 і більше 200 Гц, то механічного резонансу не виникає. При проектуванні нових конструкцій РП з жорсткими шинами визначення частоти власних коливань здійснюється за виразом
де K - коефіцієнт, що враховує матеріал шин
(для алюмінія - 173,2; для міді - 125,2);
l - довжина прогону між ізоляторами, м;
J - момент інерції поперечного перерізу шини відносно осі, яка перпендикулярна до напрямку згинальної сили, см4;
q - поперечний переріз шини, см2

Перевірка шин на електродинамічну стійкість

Механічний розрахунок шин
Шини механічно міцні, якщо
- розрахункові і допустимі механічні напруги в матеріалі шин
Механічні характеристики матеріалу шин

Механічний розрахунок шин
Однополосні шини
Напруга в матеріалі шин, яка виникає під впливом згинального моменту, МПа
де iy - ударний струм КЗ, кА;
а - відстань між фазами, м; а=0,8 м
W - момент опору шини відносно осі, перпендикулярної до дії зусилля, см3
Двохполосні шини
Якщо кожна фаза виконується з двох полос, то виникають зусилля між полосами і між фазами. Для того щоб зменшити це зусилля, в прогоні між полосами встановлюють прокладки. Прогін між прокладками lп вибирається таким, щоб електродинамічні сили, що виникають при КЗ, не викликали дотику полос

Ескіз розташування двополосних шин
Механічний розрахунок шин

Двохполосні шини
Механічний розрахунок шин
Прогін lп, м визначається як
де ап - відстань між осями полос, см;
- момент інерції полоси, см4
Kф - коефіцієнт форми; E - модуль пружності матеріалу шин, Па
Криві для визначення коефіцієнта форми для двополосних шин при a = 2⋅b

Двохполосні шини
Механічний розрахунок шин
Механічна система дві полоси-ізолятори повинна мати частоту власних коливань більшу за 200 Гц, щоб не виникало різкого збільшення зусилля в результаті механічного резонансу. Виходячи з цього величина lп вибирається ще за однієї умови
де - маса полоси на одиницю довжини, кг/м
Розрахунок ведеться за меншою з двох величин
Сила взаємодії між полосами в пакеті з двох полос, Н/м

Напруга в матеріалі шин від взаємодії полос, МПа
Двохполосні шини
Механічний розрахунок шин
де - момент опору однієї полоси, см4;
lп - відстань між прокладками, м
Напруга в матеріалі шин від взаємодії фаз, МПа
де l - довжина прогону між ізоляторами, м
- момент опору пакету шин
Шини механічно міцні, якщо

Коробчасті шини
Механічний розрахунок шин
В шинах коробчатого перерізу частота власних коливань значно більша, ніж для шин прямокутного перерізу. Це дозволяє здійснювати розрахунок без врахування механічних коливань.
Напруга в матеріалі шин від взаємодії фаз визначається за формулою, МПа
де Kp - коефіцієнт, який враховує розташування шин
Значення Kp та W

Коробчасті шини
Механічний розрахунок шин
Сила взаємодії між швелерами, Н/м
де h - висота шин, м
Напруга в матеріалі шин від дії сили fп, МПа
Якщо шини жорстко з'єднані по всій довжині, то σп = 0.
Шини механічно міцні, якщо
Якщо ця умова не витримується, то потрібно зменшити σф або σп, а це можна зробити, зменшивши l або lп. Прогін l визначається конструкцією РП, а величину lп можна змінити, збільшивши кількість прокладок в прогоні, якщо швелери не з'єднані жорстко по всій довжині. Максимально допустима відстань між прокладками, м

Коробчасті шини
Механічний розрахунок шин
Для прикладу, що розглядається прийнято до встановлення алюмінієві шини коробчатого перерізу
2(100×45×6), Ідоп = 3500 (А); q = 2×1010 = 2020 (мм2)
Приймаємо, що швелери шин з’єднані жорстко по всій довжині зварювальним швом, тоді момент опору Wу0-у0 = 58 см3. Приймаємо розташування шин у вершинах прямокутного трикутника
Напруженість в матеріалі шин від взаємодії фаз, МПа
де l – відстань між опорними ізоляторами, приймаємо l = 2 м
=32,19 (МПа),
σрасч = σф,max = 32,19 МПа < σдоп = 40 МПа

Приклад встановлення жорстких шин в системі власних потреб
від робочих та пускорезервних трансформаторів

Приклад встановлення жорстких шин в системі власних потреб
від робочих та пускорезервних трансформаторів

Вибір перерізу шин також здійснюється за термічною стійкістю
При приблизних розрахунках мінімальний переріз провідника, який відповідає вимозі його термічної стійкості при КЗ, можна визначити за формулою
Значення функції C

Перевірка за термічною стійкістю
Очевидно, що провідник перерізом q буде термічно стійким, якщо виконується умова q ≥ qmin
Для прикладу, що розглядається прийнято до встановлення алюмінієві шини коробчастого перерізу
2(100×45×6), Ідоп = 3500 (А); q = 2×1010 = 2020 (мм2)
216,337 мм2,
q = 2020 мм2 > qmin = 216,337 мм2 шини термічно стійкі.

7.4 Вибір ізоляторів
В РП шини закріплюються на опорах, прохідних та підвісних ізоляторах. Жорсткі шини закріплюються на опорних ізоляторах, вибір яких відбувається за такими умовами:
- за номінальною напругою Uуст. ≤ Uном.;
- за допустимим навантаженням Fрозр. ≤ Fдоп.,
де Fрозр. - розрахункова сила, яка діє на ізолятор, Н;
Fдоп. - допустиме навантаження на головку ізолятора.
Fдоп. = 0,6 ⋅ Fрозр.,
де Fрозр. - руйнівне навантаження на вигинання.
При горизонтальному або вертикальному розташуванні ізоляторів всіх фаз розрахункова сила, Н:

Вибір опорних ізоляторів
Kh - поправний коефіцієнт на висоту шини, якщо вона розташована на ребрі,
При розташуванні шин у вершинах трикутника, Н:

Прохідні ізолятори вибираються:
- за напругою, Uуст. ≤ Uном.;
- за номінальним струмом, Imax ≤ Iном.;
- за допустимим навантаженням, Fрасч. ≤ Fдоп.
Для прохідних ізоляторів розрахункова сила, Н:
Вибір прохідних ізоляторів
При розташуванні шин у вершинах трикутника, Н:

Кабелі ліній, які відходять до споживачів, прокладають звичайно в траншеях в землі. Кабелі генераторних, трансформаторних кіл, РП та ліній до двигунів ВП, як правило, мають невелику довжину і прокладаються в кабельних каналах, тунелях та відкритих шахтах. Їх вибір за умовами тривалого нагрівання здійснюється як для кабелів, прокладених на відкритому повітрі. Для кабелів, які прокладаються до механізмів ВП в котлотурбінному цеху, слід враховувати високу температуру повітря в цьому приміщенні.
Для кабелів таблиці тривало допустимого струму складені в розрахунку на одиночний кабель, прокладений в землі при температурі грунту 15°С або в повітрі при температурі 25°С. При інших умовах прокладання кабелю, необхідно вводити поправні коефіцієнти на температуру грунту або повітря K1 та на число кабелів в траншеї K2 , тобто
7.5 Вибір кабеля

Вибір кабеля для живлення електродвигуна в системі власних потрбеб
Знаходимо номінальний струм двигуна
За економічною густиною струму
Економічна густина струму jек, А/мм2

Вибір кабеля для живлення електродвигуна в системі власних потрбеб
Перевірка за економічною густиною струму (економічний переріз)
При приблизних розрахунках мінімальний переріз провідника, який відповідає вимозі його термічної стійкості при КЗ, можна визначити за формулою
Значення функції C
Перевірка за термічною стійкістю

Вибір кабеля для живлення електродвигуна в системі власних потрбеб
Перевірка за термічною стійкістю
Приймаємо кабель ААШ-В 3×120 мм2
Поправний коефіцієнт на температуру повітря К2=0,87, тоді
Отже,
Ідоп=265 А > Іном=109 А

Приклади кабельної продукції

7.6 Вибір пофазно-екранованого струмопровода
Для з'єднання виводів потужних генераторів з підвищувальними силовими трансформаторами та ТВП в наш час застосовуються комплектні пофазно екрановані струмопроводи, кожна фаза яких знаходиться в закритому металевому (алюмінієвому) кожусі. Згідно з нормами технологічного проектування, застосування комплектних екранованих струмопроводів обов'язкове для всіх генераторів потужністю 160 МВт і вище. Рекомендується застосовувати екрановані струмопроводи в межах машинного залу і для генераторів 60-100 МВт, а на відкритому просторі - в тому випадку, якщо підвищувальний трансформатор віддалений від машинного залу не більше ніж на 15 м. При більших відстанях на відкритому просторі рекомендується застосовувати гнучкі шинопроводи.
Характеристики комплектних екранованих струмопроводів вибираються за номінальними параметрами генератора. Електродинамічна стійкість характеризується амплітудним струмом електродинамічної стійкості, який повинен бути більший за розрахунковий ударний струм КЗ приєднання.

Приклади екранованих струмопроводів

Приклад екранованого струмопроводу для генератора ТВВ-1000

Приклад екранованого струмопроводу для генератора ТВВ-220

Вибір пофазно-екранованого струмопровода
Від виводів генераторів до фасадної стіни головного корпусу станції струмоведучі частини виконаємо комплектним пофазно-екранованим струмопроводом.
Виберемо пофазно-екранований струмопровід
ТЭКН-П-24-3000-560 Іном = 30000 А; Uном = 24 кВ; iдин = 560 кА.
Тип вбудованого трансформатора напруги: ЗНОЛ.06-24 У3;
Тип вбудованого трансформатора струму: ТШВ-24-30000/5
Перевірка по напрузі
Перевірка по допустимому струму

Вибір пофазно-екранованого струмопровода
Перевірка по допустимому струму
(кА)
Параметри обраного турбогенератора
Перевірка по динамічній стійкості
Іуд=390 кА <= Ідин.ст=560 кА

Вибір пофазно-екранованого струмопровода
Пофазно-екранованим струмопроводом також
виконується відгалуження від генератора до
робочого ТВП та пуско-резервного ПРТВП
трансформаторів власних потреб

Приклад встановлення екранованого струмопроводу для ТВП

Вибір пофазно-екранованого струмопровода

Вбудований вимикач навантаження КАГ-24
в струмопровід ТЭКН
Вимикач навантаження КАГ-24 комутує лише робочі струми.
Короткі замикання вимикаються вимикачами, розташованими зі сторони високої напруги блочного трансформатора – на ВРП ВН

Вбудований вимикач навантаження КАГ-24
в струмопровід ТЭКН

Контакти вимикача навантаження КАГ-24

8 Вибір комутаційного обладнання
Всі елементи РП електричної станції або підстанції повинні надійно працювати в умовах тривалих нормальних режимів, а також мати достатню термічну та динамічну стійкість при виникненні найскладніших коротких замикань. Надійність роботи апаратів гарантується заводом-виробником тільки у випадку їх правильного вибору.
Основними параметрами обладнання, які повинні відповідати умовам робочого (тривалого) режиму, є номінальні струм та напруга.
Після цього здійснюється перевірка апаратів за параметрами режиму короткого замикання. За розрахунковий вид приймається трифазне КЗ.

8.1 Вибір вимикачів
Розглянемо вибір вимикачів та роз’єднувачів для ВРП-500 кВ.
Визначаємо робочий максимальний струм елементів, які приєднані до ВРП-500 кВ

Вимикачі серій HPL та LTB виробництва АВВ

Параметри вимикачів серії HPL виробництва АВВ

Розріз полюсу вимикача серії LTB виробництва АВВ

Параметри вимикачів серії ЗАР1-4 виробництва SIEMENS

Вимикачі серії ЗАР4 (800 кВ) та ЗАР1 (145 кВ) виробництва SIEMENS

Вибираємо вимикач типу HPL-550B2-53/4000 на базі головних параметрів
Вибір вимикача
по напрузі установки: Uуст≤Uном: 500 кВ = 500 (кВ)
по тривалому струму: Iроб.max≤Iном: 1425 А < 4000 (А).
на симетричний струм відключення:
Виконуємо перевірку
Іпτ≤Івід.ном 16,16 кА < 53 кА, – умова виконується
на здатність вимикача до відключення аперіадичної складової струму кз
- умова виконується.

βн – нормативне значення наявності аперіодичної складової у струмі, що відключає, яке визначається по кривій, або дається в довіднику βн = 45
Вибір вимикача
Нормоване відносне значення аперіодичної складової у струмі КЗ
Значення
можна також визначити за виразом:

Вибір вимикача
на електродинамічну стійкість:
Іп0≤Ідин; іу≤ідин,
де Ідин – діюче значення періодичної складової граничного струму КЗ;
ідин – найбільший пік (струм електродинамічної стійкості).
Виконуємо перевірку
Іпо = 17,773 кА <Ідин = 53 (кА);
іу = 48,974 кА <ідин = 160 (кА),
умови виконуються.
на термічну стійкість вимикач перевіряється за тепловим імпульсом струму КЗ:
де Bк - розрахунковий тепловий імпульс струму КЗ; Iт – середньо-квадартичне значення струму за час його протікання (струм термічної стійкості) за каталогом; tт - тривалість протікання струму термічної стійкості за каталогом, с.
202,162 (кА2⋅с)< 532⋅3 = 3780 (кА2⋅с), умова виконується.

Вибір вимикача
Значення складових струму КЗ на ВРП ВН 500 кВ
Значення теплового імпульсу (виділено при КЗ на ВРП ВН 500 кВ)

Вибір вимикачів
Рекомендованим до встановлення є елегазове комутаційне обладнання. В усіх класах високої напруги 110-750 кВ та в колах генераторної напруги 10-24 кВ.
В класах напруг 6-35 кВ , що відповідає системам власних потреб електричних станцій, а також частині генераторних напруг 6-10 кВ для генераторів невеликої потужності, рекомендованим до встановлення є вакуумне комутаційне обладнання. Віднедавна вакуумні вимикачі складають конкуренцію елегазовим вимикачам в класі напруги 110 кВ.
Приклад встановленого вакуумного вимикача серії ВРС 110 кВ

Вибір вимикачів
В системі власних потреб використовуються комплектні розподільчі пристрої внутрнішньої установки з викатною частиною.

Вибір вимикачів
Для розподільчих пристроїв електричних станцій також рекомендовані комплектні розподільчі установки з елегазовою ізоляцією КРУЕ

Напруга (кВ)
Допустимий струм короткого замикання (кА)
31.5
72.5
63
50
40
25
123
145
300
362
420
550
800
8DN9
170
245
8DN8
8DR1
8DQ1
КРУЕ – спектр продукції

Напряжение кВ 72,5/145 245/300 420/550 800
Выдерживаемое напр. пром. частоты кВ 140/275 460 650/740 950
Норм. напр. полн. гроз. импульса кВ 325/650 1050 1425/1800 2100 Норм. напр. коммутац. импульса кВ - 850 1050/1250 1550
Рабочий ток (шина) A 2500/3150 3150/4000 5000/6300 8000
Рабочий ток (ответвл.) A 2500/3150 3150/4000 5000 5000
Ток отключения кА 31,5/40 50/63 50/63 63
Кратковременный ток кА 31,5/40 50/63 50/63 63
Ударный ток (ANSI) кА 85/108 135/170 135/170 170
Ширина ячейки мм 650/800 1500/2200 2200/3600 4500
* прочие значения – по запросу
8DN8
8DN9
8DQ1
8DR1
КРУЕ – технічні характеристики

8.2 Вибір роз'єднувачів
Вибір роз'єднувачів значно простішій, ніж вибір вимикачів, тому що роз'єднувачі не пристосовані для відключення ні нормальних, ні тим паче аварійних струмів. В зв'язку з цим при їх виборі обмежуються визначенням необхідних робочих параметрів: номінальної напруги Uном і тривалого номінального струму Iном, а також перевіркою на термічну та динамічну стійкість при наскрізних струмах КЗ.
Особливу увагу при виборі роз'єднувачів слід звертати на їх конструкцію. Для електроустановок всіх напруг, в тому числі і невеликих, слід вибирати виключно триполюсні роз'єднувачі.
Вимикачі і роз'єднувачі зручно вибирати одночасно. Розрахункові значення потрібних для вибору величин, а також каталожні дані вимикачів і роз'єднувачів записуються в таблицю. Для вимикачів у колах власних потреб замість типів роз'єднувачів вказують типи комірок КРП.

Приклади встановлених роз'єднувачів на ВРП ЗАЕС

Приклади встановлених роз'єднувачів на ВРП ЗАЕС

Приклади роз'єднувачів виробництва SIEMENS
Розєднувач горизонтально-поворотної дії тип D BF

D BF
Роз'єднувачі типу D BF виробництва SIEMENS

Приклади роз'єднувачів виробництва SIEMENS
Розєднувачі вохрозривної дії та напівпанторгаф

Розєднувач панторгафної дії типу P RF\RL
Приклади роз'єднувачів виробництва SIEMENS

P RF\RL
Роз'єднувачі типу P RF\RL виробництва SIEMENS